固态金属及合金都是晶体，其内部原子是按一定规律排列的，排列的方式一般有三种即：体心立方晶格结构、面心立方晶格结构和密排六方晶格结构。金属是由多晶体组成的，它的多晶体结构是在金属结晶过程中形成的。如果碳原子挤到铁的晶格中去，而又不破坏铁所具有的晶格结构，这样的物质称为固溶体。碳溶解到α——铁中形成的固溶体称铁素体，它的溶碳能力极低，最大溶解度不超过0.02%。而碳溶解到Υ——铁中形成的固溶体则称奥氏体。奥氏体焊条，顾名思义，利用奥氏体技术制作的焊条。

不锈钢是指主加元素Cr高于12%,能使钢处于钝化状态、又具有不锈钢特性的钢。不锈钢根据其显微组织分为铁素体型、马氏体型、奥氏体型、奥氏体 铁素体型和沉淀硬化型不锈钢。奥氏体不锈钢通常在常温下的组织为纯奥氏体,也有一些为奥氏体 少量铁素体，这种少量铁素体有助于防止热裂纹。

容易出现热裂纹

防止措施:(1)尽量使焊缝金属呈双相组织,铁素体的含量控制在3-5%以下。因为铁素体能大量溶解有害的S、P杂质。（2）尽量选用碱性药皮的优质焊条,以限制焊缝金属中S、P、C等的含量。

晶间腐蚀

根据贫铬理论，焊缝和热影响区在加热到450-850℃敏化温度区时在晶界上析出碳化铬，造成贫铬的晶界，不足以抵抗腐蚀的程度。

防止措施：（1）采用低碳或超低碳的焊材，如A002等，采用含钛、铌等稳定化元素的焊条,如A137、A132等。（2）由焊丝或焊条向焊缝熔入一定量的铁素体形成元素,使焊缝金属成为奥氏体 铁素体的双相组织，(铁素体一般控制在4-12%)。（3）减少焊接熔池过热，选用较小的焊接电流和较快的焊接速度,加快冷却速度。（4）对耐晶间腐蚀性能要求很高的焊件进行焊后稳定化退火处理。

应力腐蚀开裂

应力腐蚀开裂是焊接接头在特定腐蚀环境下受拉伸应力作用时所产生的延迟开裂现象。奥氏体不锈钢焊接接头的应力腐蚀开裂是焊接接头比较严重的失效形式,表现为无塑性变形的脆性破坏。

应力腐蚀开裂防止措施：(1)合理制定成形加工和组装工艺,尽可能减小冷作变形度,避免强制组装,防止组装过程中造成各种伤痕(各种组装伤痕及电弧灼痕都会成为SCC的裂源,易造成腐蚀坑)。(2)合理选择焊材:焊缝与母材应有良好的匹配，不产生任何不良组织,如晶粒粗化及硬脆马氏体等；(3)采取合适的焊接工艺:保证焊缝成形良好,不产生任何应力集中或点蚀的缺陷,如咬边等;采取合理的焊接顺序，降低焊接残余应力水平；(4)消除应力处理:焊后热处理,如焊后完全退火或退火；在难以实施热处理时采用焊后锤击或喷丸等。(5)生产管理措施:介质中杂质的控制,如液氨介质中的O2、N2、H2O等；液化石油气中的H2S；氯化物溶液中的O2、Fe3、Cr6等；防蚀处理：如涂层、衬里或阴极保护等；添加缓蚀剂。

焊缝金属的低温脆化

对于奥氏体不锈钢焊接接头，在低温使用时，焊缝金属的塑韧性是关键问题。此时,焊缝组织中的铁素体的存在总是恶化低温韧性。防止措施：通过选用纯奥氏体焊材和调整焊接工艺获得单一的奥氏体焊缝。

焊接接头的σ相脆化

焊件在经受一定时间的高温加热后会在焊缝中析出一种脆性的σ相,导致整个接头脆化,塑性和韧性显著下降。σ相的析出温度范围650-850℃。在高温加热过程中,σ相主要由铁素体转变而成。加热时间越长，相析出越多。防止措施：(1)限制焊缝金属中的铁素体含量(小于15%);采用超合金化焊接材料,即高镍焊材。(2)采用小规范,以减小焊缝金属在高温下的停留时间；(3)对已析出的σ相在条件允许时进行固溶处理,使σ相溶入奥氏体。

不锈钢主要用于耐腐蚀，但也用作耐热钢和低温钢。因此,在焊接不锈钢时,焊条的性能必须与不锈钢的用途相符。不锈钢焊条必须根据母材和工作条件(包括工作温度和接触介质等)来选用。

1、一般来说,焊条的选用可参照母材的材质,选用与母材成分相同或相近的焊条。如：A102对应0Cr19Ni9；A137对应1Cr18Ni9Ti。

2、由于碳含量对不锈钢的抗腐蚀性能有很大的影响，因此，一般选用熔敷金属含碳量不高于母材的不锈钢焊条。如316L必须选用A022焊条。

3、奥氏体不锈钢的焊缝金属应保证力学性能。可通过焊接工艺评定进行验证。

4、对于在高温工作的耐热不锈钢(奥氏体耐热钢)，所选用的焊条主要应能满足焊缝金属的抗热裂性能和焊接接头的高温性能。

(1)对Cr/Ni≥1的奥氏体耐热钢,如1Cr18Ni9Ti等,一般均采用奥氏体-铁素体不锈钢焊条,以焊缝金属中含2-5%铁素体为宜。铁素体含量过低时,焊缝金属抗裂性差;若过高,则在高温长期使用或热处理时易形成σ脆化相,造成裂纹。如A002、A102、A137。

在某些特殊的应用场合，可能要求采用全奥氏体的焊缝金属时,可采用比如A402、A407焊条等。

(2)对Cr/Ni＜1的稳定型奥氏体耐热钢,如Cr16Ni25Mo6等,一般应在保证焊缝金属具有与母材化学成分大致相近的同时,增加焊缝金属中Mo、W、Mn等元素的含量,使得在保证焊缝金属热强性的同时,提高焊缝的抗裂性。如采用A502、A507。

5、对于在各种腐蚀介质中工作的耐蚀不锈钢，则应按介质和工作温度来选择焊条，并保证其耐腐蚀性能(做焊接接头的腐蚀性能试验)。

(1)对于工作温度在300℃以上、有较强腐蚀性的介质,须采用含有Ti或Nb稳定化元素或超低碳不锈钢焊条。如A137或A002等。

(2)对于含有稀硫酸或盐酸的介质,常选用含Mo或含Mo和Cu的不锈钢焊条如：A032、A052等。

(3)工作,腐蚀性弱或仅为避免锈蚀污染的设备,方可采用不含Ti或Nb的不锈钢焊条。

为保证焊缝金属的耐应力腐蚀能力,采用超合金化的焊材,即焊缝金属中的耐蚀合金元素(Cr、Mo、Ni等)含量高于母材。如采用00Cr18Ni12Mo2类型的焊接材料(如A022)焊接00Cr19Ni10焊件。

6、对于在低温条件下工作的奥氏体不锈钢,应保证焊接接头在使用温度的低温冲击韧性,故采用纯奥氏体焊条。如A402、A407。

7、也可选用镍基合金焊条。如采用Mo达9%的镍基焊材焊接Mo6型超级奥氏体不锈钢。

8、焊条药皮类型的选择：

(1)由于双相奥氏体钢焊缝金属本身含有一定量的铁素体,具有良好的塑性和韧性,从焊缝金属抗裂性角度进行比较,碱性药皮与钛钙型药皮焊条的差别不像碳钢焊条那样显著。因此在实际应用中,从焊接工艺性能方面着眼较多,大都采用药皮类型代号为17或16的焊条(如A102A、A102、A132等)。

(2)只有在结构刚性很大或焊缝金属抗裂性较差(如某些马氏体铬不锈钢、纯奥氏体组织的铬镍不锈钢等)时,才考虑选用药皮代号为15的碱性药皮不锈钢焊条(如A107、A407等)。

综上所述,奥氏体不锈钢的焊接是有其独特特点的，奥氏体不锈钢的焊接时焊条选用尤其值得注意,只有这样才能达到针对不同材料实施不同的焊接方法和不同材料的焊条，不锈钢焊条必须根据母材和工作条件(包括工作温度和接触介质等)来选用。这样才有可能能达到所预期的焊接质量。

利用新型低铬高锰奥氏体焊条AR617焊接1Cr5Mo珠光体耐热钢管,做了焊接工艺评定,分别对其焊缝进行了拉伸、弯曲和冲击试验,并通过金相照片对焊缝的微观组织进行了分析.结果证明,工艺评定焊缝的各项力学性能指标均达到了国家相关标准的要求,而且焊接操作简便,经过对服役35000h的接头取样观察,使用性能稳定,该焊接方法在实际生产中是可行的.

新型低铬奥氏体钢焊条

该项目是国家“九五”重点技术攻关项目。已研制开发成功。焊条药皮分为碱性和酸性两种，加工制备工艺简单，成本低廉，焊接性能好，力学性能优越。采用该种焊条可代替A302、A307奥氏体不锈钢焊条用于焊接石油化工及电站高温服役的Cr-Mo钢工艺管线和锅炉蒸汽管道，焊前不用预热，焊后无需热处理，可进行交、直流两用全位置焊接。其焊接接头融合区在450～650℃高温服役中不会出现明显的增、贫碳层。克服了以往异质接头融合区出现的增、贫碳层而导致的提前失效和突发性断裂事故。

该种焊条可替代目前国内外广泛使用的A302、A307焊条，用于焊接石油化工及电站等高温服役的Cr-Mo、Cr-Mo-V类珠光体热强钢构件，也可用于一些重要的常温工作的低合金高强钢构件的焊接。

该种焊条的焊芯材料可按照新型低铬奥氏体焊条的专利技术生产，由冶炼厂直接供货。对于具备生产普通焊条或生产不锈钢焊条能力的专业厂均可按现有的新型焊条专利技术进行生产。对于无焊条生产条件的工厂和企业，在进行相应的生产设备和辅助设施投资后，也可进行生产。

焊芯从冶炼厂进货，焊条的成本为3.5万元/吨，市场售价6万元/吨左右。对有能力生产焊丝的企业，生产一吨焊条还可降低成本1万元左右。

投资的额度需视生产规模和生产条件而定，对于不具备生产焊条能力的企业，若想生产该种焊条，以年产量300吨计算，所需的设备投资资金额大约在300～500万元，所需投资的设备如下：螺旋式焊条压制机、油压式焊条压制机、鄂式破碎机、焊丝矫直机、球磨机、拌料机、震动筛、偏心检查仪、焊条烘干设备（电阻炉）以及焊接试验室。

本产品属于国内外首创，具有广阔市场前景，预计国内市场需求量在5000吨/年以上。该种焊条的成本在2.5～3.5万元/吨，市场售价为6万元/吨左右，因此即使是小规模的生产，其经济效益也将是非常巨大的。